Главная страница сайта  Российские промышленные издания (узловые агрегаты) 

1 ... 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 ... 24

Предварительное определение модуля Л

Для предварительного определения модуля mecTepeir по заданной производительности воспользуемся формулой (76)-

Qt=2nbnm (z-f sirfao).

Принимая sinao=0,2 получим

Qf,=2itbniz+G,2)riv- 10-<i л/мии

Окружная скорость по окружности головок

60-1000

а так как L) ~ miz-j-Z), то п=-.

Подставляя значение п в выражение Qp, находим

г + 0,2

д,=0,12йтг)>] -

Z + 2

Для современных насоеов число зубьев z колеблется в пределах от 8 до 14 и, следовательно, отношение будет изме

пяться Б пределах 0,82-0,88. Примем среднее его значение 0,84 Коэффициент i]t принимаем равным 0,85, тогда получим

<Эд=0,086 bvm.

Учитывая условия заполнения впадин, принимаем окружную скорость V в пределах 7-20 м1сек. Первая цифра является предельной окружной скоростью для обычных насосов, вторая - для насосов с принудительным питанием от вспомогательного насоса или с паддувом бака.

Формула для предварительного определения модуля (при указанных пределах v и при отношении bjih в пределах от 6 до 9)

m=(0,24-f-0,44) (201)

где принимается в л/мин, а m в млС^

Основные параметры корригированных шестерен

В табл. 1 приведены основные параметры корригированных шестерен. Для всех линейных величии, определяющих геометрические . элементы профиля зуба, даны их значения для модуля, равного единице. Как указано в таблице, при определении этих величин для модуля т приведенные значения должны быть помножены на модуль.

Основные данные рекомендуемых по

Параметры		Условные обозначения		,Цля модуля.
Число зубьев		г
Теоретическое расстояние между центрами в мм
Действительное расстояние между центрами в мм					И
Диаметр начальной окружности в мм
Диаметр окружносгн головок в мм
Диаметр окружности впадин в мм			6,747	7,716	8,690
Диаметр основной окружности в мм			7,5174	8,4572	9,3969
Основной шаг в мм			2,9521	2,9521	2,9521
Угол зацепления передачи и град.			33 2Г	32-15	31 19
Профильное смещение рейки в мм		г	0,6236	0,6080	0,5950
Размеры для зубомера	Толщина зуба по начальной окружности в М-М		1,7166	1.6971	1,6813
	Высота в мм		1,0826	1,0725	1,0646
Размер блочной скобы на 2 зуба в мм			4,S666	4,9702	4,9750
Толщина зуба у вершины в мм			0,1991	0,2481	0,2886

* Размер hi подсчитан для номинального диаметра.

ложительных шестерон (£b]=£fs=0,5)

Таблица 1

равного единице

Дли модули т

И
И					De=De]m
9,668	10,649	11,632	12,618	13,605	Dt~Dtim
10.3366	11,2763	12,2160	13,1557	14,09,54	do~doim
2,9521	2,0521.	2,9521	2,9521	2,9521	< =2,9521ш
30° 32	29° 50	29=14	28-43	28° 14	а
0,5840	0,.;745	0,5663	0,5590	0,5526
1,6682	1,6572	1,6478	1,6397	1,6327	S - S]in
1,0583	1,0531	1,0487	1,0149	1,0418	Л=Л,т
4.9811	4,9888	4,9982	5,0070	,5,0161
0,3225	0,3517	0 3788	0,4015	0,4210 1 S,--=S ra

Параметры

Условные обозначения

Боковой зазор между зубьями (по jtyre начальной окружности п мм)			0,08	0,08	0,08
Степень перекрытия		е	1,044	1,076	1,106
Размеры разгрузочной канавки	Расстояние от оси до начала канавки в мм	Cniaxl	1,77	1,75	1,73
	Глубина па каждом торце в мм		1,3-10-6	2,3-10-	3,2-10-6
Теоретическая производительность для случая неиспользования защемленного объема в см/ 1 мм ширины-1 оборот			58,24-10-3	64,47-10-3	70,68-10-3
То же для случая полного использования защемленного объема в см}1 мм ширины-1 оборот		</]	58,60-10-3	64,55-10-3	70,84-10-3
Высота скоса на рабочей стороне зуба ведомой шестерни в мм			0,08-0,03	0,13-0,03	0,18-0,03
Пульсация раскола в %			21,5	19,6	18,0
Максимальный угол эвольвенты			46>53		43 43
Площадь зуба (полная) в мм		Я	3,2400	3,2728	3,3028
Площадь впадины (полная)			4,1714	4,0980	4,0394

Для модуля.

Продолжение

равного единице					Для модуля т
0,08	0,08	0,08	0.08	0,08	Д.0,08т
1,133	1,160	1,185	1,207	1,228	Е
1,71	1,70	1,69	1,68	1,675
4.010-е	4,8-10-6	5,5-10-е	6,2-10-6	6,8-10-е	у'=у',т у~у' Ьп
76,87-10-3	83,05-10-3	89.22-10-3	95,33-10-3	101,54-10-3
77,18-10-3	83,40-10-3	89,6 -10-з	95,97-10-3	102,25-10-л	QT=q bn
0.20-0,04	0,22-0,04	0,24-0,04	0,27-0,05	0,30-0,05
16,6	15,4	14,4	13,5	12,7
42°25	4115	40-13		38-28
3,3307	3,3548	3,3735	3,3963	3,4158
3,9927	3,9522	3,9155	3,8818	3,8575

Кроме геометрических элементов профиля зуба, в таблице даны:

а) размеры разгрузочной канавки Стал и у, причем значение yi надо умножить не только на модуль т, но и на ширину зуба Ь и на число оборотов в минуту п;

б) высота скоса на рабочей стороне зуба ведомой шестерни;

в) теоретическая производительпость в см? на 1 мм ширины зуба и за 1 оборот (удельная производительность) для двух случаев: неиспользования запираемого объема и полного его использования.

При определении теоретической производительности насоса в литрах в минуту надо приведенные значения помножить на т^, на 6 и на п 10 :

г) степень перекрытия е и другие параметры.

Если рабочей жидкостью насоса является керосин, то принятый зазор 0,08т можно считать максимальным, а толщину зуба s и размер блока Л1, подсчитанные по таблице, минимальными.

Если рабочей жидкостью является масло, то размеры s и М можно считать максимальными, т. е. подсчитанные значения их считать номинальными п к ним взять допуски в сторону минуса, так что зазор 0,08т будет минимальным.

Выбор параметров насоса н определение его производительности при помощи номограмм

1. Для предварительных грубых подсчетов конструктор может 110.пьзоватьсл упрощенной формулой. Эту формулу и представляет собой номограмма 1 (фиг. 55)

Q,=2n6nm=(z-f-0,2). lOi л/лшк.

На.пнчие такой номограммы дает возможность конструктору, не проводя при этом никаких линий на номограмме, определить, какие комбинации модулей к чисел зубьев удовлетворяют требованиям производительностн.

На номограмме I вертикальные прямые представляют собой соответствую щне числа зубьев z, накловные прямые - модули т, а горизонтальные прямые - производнтельност!. в за 1 оборот ва 1 мм ширины зуба (удельная производительность) :

Ьп

По заданной величине q иа этой номограмме онрсделнем, какие модуля и числа зубьев пересекает горизонтальная прямая, соответствующая данной величине q\

Область модулей, лен^ащих ниже этой прямой, не может обеспечить требуемую производительность (при г<14).

Область модулей, расположенных выше этой прямой, соответствует большей производительности, причем наиболее ратшиальиы варнаиты, пересекае-ше прямой q или близко к ней расположенные (несколько выше ее).

Пример I. Необходимо выбрать параметры насоса, обеспечивающего производительность Qn=120 л1мин при /1=3000 об1мин и ширине зуба 635 мм:

Фиг. 55. Номограмма 1.

а) задаваясь объемным к. п. д, насоса t],=0,85, получаем необходимую еоретическую производительность насоса

Oi=g = 145 л1мин;

б) определяем удельную производительность

Ьп 35-3

(гак как <Эт выражена в л, а 9 в ct?, то при определении q делим на

г. е. в данном случае на 3);

в) по номограмме I определяем, что горизонтальнаи прямая, соответствующая /=1,4, пересекает линии модулей от 4 до 5 и дает одни из следующих вариантов: 1) т=4, г=14; 2) т^4,5, г=11; 3) т=5, г=9.

Как указано ниже (см. пример 2), первый вариант дает прскг-одительность немного ниже требуемой, а именно: 7= 1,38. Кроме того, он менее выгоден по габаритным размерам: для этого варианта Cc=m(z+2) =4-16=64 мм, а для ;шух других вариантов эта величина будет меньше. Второй вариант при некор-ригировапном зубе может быть применен только при а>20°. Поэтому берем шестерни с корригированным зубом по табл. 1 н вместо получаемого числя зубьев z-=ll принимаем z=10. По таблице для г=10 9, =70,68-10-, следовательно, 9=70,68-10--4,5=1,43, т. е. этот вариант по производите.чьности полностью удовлетворяет напшм требованиям.

Габариты для этого варианта: Се=13-4,5=58,5 мм, т. е. меньше, чем для первого варианта.

Рассматривая третий вариант, берем по тем же соображепням шестерни с корригированным зубом; принимаем z=8. По таблице нормали для z=8 9] =58,24-10-3. Следовательно:

/=58,24-10-3-52=1,46.

Габариты для этого варианта: 0<,=11 5=55 мм. Следовательно, предпочтительнее третий вариант.

Конструктор может, очевидно, в известных пределах варьировать величиной Ъ и, таким образом, при заданных величинах Qi и менять (t=~

и соответственно по номограмме находить другие удовлетворяющие этим данным варианты.

2. Номограммы II (фиг. 56) и III (фиг. 57) дают возможность точно определять теоретическую производительность насоса за 1 оборот v на 1 мм ширины зуба в c 3 по заданным величинам z, а, т.

По этим номограммам может быть также решена задача нахождения любой из этих четырех величин по заданным остальным трем.

Пример 2. Шестерня с некорригированным зубом а=20°, z=14 и т=4.

Найденное указанным путем значение / по номограмме U сост авляет 7=1,38; по номограмме III (? =1,43.

Пример 3. Шесгерия с зубом, корригированным по предлагаемой системе; г=13; а=2915; т=4.

На бинарной шкале в нижнем правом углу берем г действительное, т. е. 13, а на правой верхней номограмме берем на единицу больше, т. е. г=14.

Найденное таким путем значение q по номограмме II (?=1,43.

Пример 4. Шестерня с зубом, корригированным по предлагаемой системе: 2=10; а=ЗГ19; т=Э.

Аналогично указанному в примере 3 находим по номограмме II /=0,64.

UP 1,1 n и. 1A f,S fjS t,7 и 1,) Zfl у 1,2 Vu

0 0,1 0.2 0,3 a d,so,s a? o,s o$ w v и и i.s i,61,7 i.s 1.9 гл i;=-rM\

Фиг. S6. Номограмма II.

J\

>

4>

\ \j

Ю

! 1

\ f\

>

Ч

1 i f

0,2 0,6 1.0 1.4 1,S 2.2 Zfi 3,B 3.f ZO 22 2* 26 2S а° Фиг. 57 Номограмма III

1 ... 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 ... 24